流程優(yōu)化建議書范文
篇一：采購流程優(yōu)化建議
目的：降低采購成本、提高工作效率、優(yōu)化采購流程
現(xiàn)行流程：
一、需求部門根據(jù)各自需要提交采購申請單由倉庫確認(rèn)庫存。
二、領(lǐng)導(dǎo)審批。
三、需求部門將采購申請單交回倉庫，倉庫再將每張申請單登記備案。
四、采購員到倉庫領(lǐng)取采購申請單（每個(gè)工作日領(lǐng)取一次）
五、采購文員將所有申請單錄入Excel表，根據(jù)歷史購買情況按供應(yīng)商進(jìn)行分類打印并傳真給供應(yīng)商（或用電子郵件傳送）；采購員對新物料進(jìn)行市場查詢購買（具體不詳述）。
六、倉庫驗(yàn)收入庫。
七、需求部門根據(jù)采購申請單和領(lǐng)料本領(lǐng)用物料。
（備注：目前，常規(guī)物料由倉庫根據(jù)歷史使用情況預(yù)測需求數(shù)量，然后手工填寫采購申請單，交領(lǐng)導(dǎo)審批。）
現(xiàn)行流程的缺點(diǎn)：
1、審批流程煩瑣，需求部門需要來回審批，浪費(fèi)時(shí)間。
2、需求部門不了解相互需求信息，經(jīng)常重復(fù)計(jì)劃。
3、常規(guī)物料由倉庫統(tǒng)計(jì)提交采購申請，每次提交申請單約10張。領(lǐng)導(dǎo)審批簽字次數(shù)多，且采購部需重新統(tǒng)計(jì)，造成重復(fù)工作。
4、需求部門領(lǐng)用物料時(shí)經(jīng)常相互領(lǐng)用，造成其它需求部門缺料。【如：X車間9月3日申請40個(gè)（實(shí)際需求數(shù)量不足40個(gè)）XXX軸承，Y車間9月4日申請50個(gè)（實(shí)際需求數(shù)量40個(gè)）XXX軸承，9月5日到貨40個(gè)，Y車間先于X車間到倉庫領(lǐng)用，而X車間9月5日需要使用該物料，倉庫無理由不發(fā)貨給Y車間，便造成該車間缺料。】
建議改進(jìn)措施： 根據(jù)我廠實(shí)際情況對物料進(jìn)行分類申請、分類采購
一、常規(guī)物料采購申請由倉庫提交。倉庫定期檢查庫存，當(dāng)庫存下降到警戒點(diǎn)（安 全庫存）時(shí)，倉庫直接統(tǒng)計(jì)并提交OA采購申請匯總表待領(lǐng)導(dǎo)審批，以便及時(shí)補(bǔ)充庫存。建議由物流部與設(shè)備部共同確定安全庫存、訂貨周期、最高庫存量等。 優(yōu)點(diǎn)：
1、常規(guī)物料使用頻率高，金額占總金額比重不大，所以不必?fù)?dān)心該類物料會過多增加庫存成本。
2、由倉庫提交OA采購申請匯總表可節(jié)省紙張達(dá)到節(jié)約成本的目的。
3、批量購進(jìn)可降低采購成本如運(yùn)輸費(fèi)等。
4、可防止缺料造成的損失。
5、節(jié)省提交手工單據(jù)的工序，減少重復(fù)工作，有利于更好地進(jìn)行物料跟蹤。
6、避免需求部門重復(fù)計(jì)劃。
7、減少領(lǐng)導(dǎo)審批次數(shù)。
8、有利于倉庫更好地進(jìn)行庫存控制。
二、車間其它非常規(guī)物料申請：需求部門提交采購申請單交車間統(tǒng)計(jì)員匯總，并由車間統(tǒng)計(jì)員提交OA采購申請匯總表，每日或2~3日提交一次。
優(yōu)點(diǎn)：
1、簡化需求人采購申請審批程序。
2、減少領(lǐng)導(dǎo)審批次數(shù)。
3、提高工作效率。
三、急用物料可由需求部門直接提交OA采購申請，鑒于車間實(shí)際情況，需求部門填寫采購申請單交由車間統(tǒng)計(jì)員提交OA采購申請單，領(lǐng)導(dǎo)審批通過后采購部將在最短時(shí)間內(nèi)回復(fù)需求部門。（可采用JIT模式進(jìn)行采購）
總結(jié)：以上本著從實(shí)際出發(fā)、具體問題具體分析的原則，以提高工作效率，降低采購成本，優(yōu)化采購流程為目的，對采購流程提出的一些建議。其合理性有待各位共同探討，若有異議或有更好的建議請指出。
篇二：加氫裝置流程優(yōu)化項(xiàng)目建議書
項(xiàng)目建議書
一、總論
1、項(xiàng)目名稱：加氫裝置用能分析優(yōu)化 2.擬建地點(diǎn)：
3.建設(shè)內(nèi)容與規(guī)模：增加反應(yīng)流出物-混氫油換熱器、柴油-分餾塔進(jìn)料換熱器、分餾
塔頂油氣與低分油換熱
4、建設(shè)年限：3個(gè)月 5、概算投資： 409萬元 6、效益分析：488.12萬元 二、項(xiàng)目建設(shè)的必要性和條件 2.1、建設(shè)的必要性分析
1、通過裝置換熱流程匹配調(diào)整，實(shí)現(xiàn)換熱回收熱量與加熱爐供熱負(fù)荷的協(xié)調(diào)。 2、合理分配混氫油、低分油的換熱負(fù)荷，有效回收反應(yīng)流出物的熱量，提高混氫油的換熱終溫，降低反應(yīng)爐加熱負(fù)荷及燃料消耗，提高干氣有效利用率。
3、通過分餾過程與換熱網(wǎng)絡(luò)的集成優(yōu)化，提高裝置換熱網(wǎng)絡(luò)操作彈性，有效降低裝置能耗。 2.2裝置情況熱量不平衡介紹：
東營市海科瑞林化工有限公司60萬噸/年油品精制裝置以精制料-1、精制料-2（焦化汽油、焦化柴油）為主的混合原料，生產(chǎn)改質(zhì)料-1、2#柴油等產(chǎn)品。裝置主要包括反應(yīng)部分、分餾部分，主要設(shè)備包括反應(yīng)器、塔、加熱爐、機(jī)泵和壓縮機(jī)等。
由于原料油不飽和烯烴含量較高，加氫反應(yīng)溫升設(shè)計(jì)控制在40~50℃，反應(yīng)流出物帶出大量的.高溫位熱量。裝置循環(huán)氫分離設(shè)計(jì)采用冷高分流程，高溫反應(yīng)產(chǎn)物冷至40℃左右后進(jìn)行循環(huán)氫分離，之后低分油經(jīng)加熱升溫至210℃左右進(jìn)行汽提分離，存在不合理的物流重復(fù)冷卻和加熱，使得裝置低溫位熱量偏大，能量利用效率低。
裝置能耗主要來自兩臺加熱爐，反應(yīng)爐熱負(fù)荷約495×104 kcal/h，分餾塔再沸爐熱負(fù)荷約436×104 kcal/h。由于換熱流程設(shè)計(jì)及操作問題，部分關(guān)鍵臺位換熱器面積不夠，高溫反應(yīng)流出物熱量回收利用不甚理想，混氫原料油換熱溫度偏低，僅240℃左右，反應(yīng)加熱爐加熱負(fù)荷偏大。此外，裝置低溫位熱量未考慮回收利用，全部冷卻排棄，使得裝置能耗偏高，達(dá)25.1 kgEo/t。在確保產(chǎn)品質(zhì)量的前提下進(jìn)行汽提、分餾過程操作優(yōu)化。 三、裝置現(xiàn)狀及預(yù)測：
1、 物料平衡
本次裝置能量優(yōu)化改進(jìn)的基準(zhǔn)處理量為83 t/h，主要參照裝置操作規(guī)程數(shù)據(jù)，相關(guān)物料平衡見表2.1-1。
2、 能耗指標(biāo)
根據(jù)裝置操作規(guī)程數(shù)據(jù)，裝置處理量60萬噸/年的能耗情況見表2.2-1。
表2.2-1 裝置能耗數(shù)據(jù)
可以看出，燃料和電在裝置能耗中占主要部分，加熱爐、壓縮機(jī)構(gòu)成了裝置的主要耗能單元。
3、換熱網(wǎng)絡(luò)夾點(diǎn)分析
因裝置換熱流程設(shè)計(jì)問題，高溫反應(yīng)流出物、精制柴油等熱物流熱量回收并未實(shí)現(xiàn)優(yōu)化。表2.3-1列出了裝置冷熱物流相關(guān)數(shù)據(jù)。考慮到高壓區(qū)換熱器、管線等投資較高，初步選取40℃作為換熱網(wǎng)絡(luò)改造設(shè)計(jì)的最小傳熱溫差（可以根據(jù)投資情況進(jìn)行調(diào)整），換熱網(wǎng)絡(luò)的夾點(diǎn)分析如圖2.3-1所示。結(jié)果顯示，最小熱公用工程為307×104 kcal/h，夾點(diǎn)溫度為220℃。現(xiàn)有換熱網(wǎng)絡(luò)的網(wǎng)格圖如圖2.3-2所示。
表2.3-1 裝置冷熱物流數(shù)據(jù)
圖2.3-1 換熱網(wǎng)絡(luò)夾點(diǎn)分析圖 (?T=40℃,Tpinch=220℃)
反應(yīng)流出物 346℃
100汽提塔頂油氣 ℃
精制柴油261℃
分餾塔頂油氣 170℃
混氫油300℃
210℃低分油
分餾塔進(jìn)料 233℃
303℃ 重沸油
50℃ 62℃ 50℃ 40℃
200℃
55℃ 45℃ ℃ ℃
圖2.3-2 現(xiàn)有換熱網(wǎng)絡(luò)網(wǎng)格圖
基于換熱流程夾點(diǎn)分析T-H圖，可以得到以下結(jié)論：
1）在全溫度范圍內(nèi)裝置冷、熱物流的組合曲線對應(yīng)的溫差均較為均勻，以此要求換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)必須避免大溫差的交叉換熱，以免造成穿越夾點(diǎn)換熱的情況。
2）實(shí)際消耗的熱公用工程遠(yuǎn)高于所選取的傳熱溫差對應(yīng)的最小熱公用工程，說明現(xiàn)有換熱流程存在較大的優(yōu)化空間。
3）從現(xiàn)有的換熱網(wǎng)絡(luò)網(wǎng)格圖可知，反應(yīng)流出物與低分油的換熱過程存在熱量向下穿越夾點(diǎn)換熱；同時(shí)，精制柴油與分餾塔進(jìn)料的換熱過程存在熱量向上穿越夾點(diǎn)換熱，現(xiàn)有換熱匹配未能很好實(shí)現(xiàn)溫度對口、梯級利用。 4 、低溫?zé)崂们闆r：
目前，裝置中大量的低溫余熱并未有效回收利用，直接由空冷水冷冷卻排棄，在能量無謂浪費(fèi)的同時(shí)，耗用了大量的冷公用工程。表2.4-1為裝置現(xiàn)有低溫余熱資源情況。
表2.4-1 裝置主要低溫余熱資源
表2.4-1中熱物流的冷卻溫位及熱負(fù)荷表明裝置的低溫余熱回收利用潛力明顯。由于裝置換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)不優(yōu)化，導(dǎo)致大量的低溫余熱直接冷卻排棄，如反應(yīng)流出物及塔頂油氣等熱物流在140℃以上進(jìn)入冷卻，精制柴油在100℃左右進(jìn)入冷卻，能量浪費(fèi)嚴(yán)重。 四、技術(shù)方案、設(shè)備方案和工程方案 1、換熱流程優(yōu)化改進(jìn)
本次加氫精制裝置用能優(yōu)化主要側(cè)重裝置換熱流程調(diào)整改進(jìn)，提高混氫原料油的換熱終溫，減少加熱爐負(fù)荷及燃料消耗，降低裝置能耗。 1.1流程優(yōu)化方案
①由于混氫油與反應(yīng)流出物的換熱面積不足，高溫反應(yīng)流出物熱量回收不充分，約144℃進(jìn)入空冷，同時(shí)造成混氫油換熱終溫嚴(yán)重偏低。考慮在E2103后增加一臺反應(yīng)流出物~混氫油換熱器E2103/B，與E2103串聯(lián)，強(qiáng)化反應(yīng)流出物熱量回收，提高混氫油的換熱終溫，從源頭降低反應(yīng)加熱爐負(fù)荷以及反應(yīng)流出物空冷器的負(fù)荷。
②配合反應(yīng)流出物熱量回收調(diào)整，進(jìn)行混氫油、低分油的換熱量分配優(yōu)化。考慮充分回收精制柴油的熱量，在精制柴油~低分油換熱器E2105/A, B后增加一臺換熱器E2105/C，與
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